|
|
|
сделать стартовой | добавить в избранное |
 |
|
Промышленность и Производство Технология
Расчет вакуумной ректификационной колонны для разгонки нефтепродуктов |
Мыло металлическое "Ликвидатор". 
Наклейки для поощрения "Смайлики 2". 
Забавная пачка денег "100 долларов". смотреть на рефераты похожие на "Расчет вакуумной ректификационной колонны для разгонки нефтепродуктов " Министерство образования Российской Федерации Ангарская Государственная Техническая академия Кафедра Химической технологии топлива Пояснительная записка к курсовому проекту. Тема проекта: “Блок ВП(м), установка ГК-3” Выполнил: ст-нт гр.ТТ-99-1 Семёнов И. А. Проверил: проф., к.т.н. Щелкунов Б.И. Ангарск 2003 Содержание: Введение 3 1. Материальный баланс 4 2. Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 1-й секции 5 3. Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях 9 4. Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции 11 5. Расчёт эффективности тарелок и высоты 1-й секции 21 6. Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 2-й секции 23 7. Расчёт физико-химических свойств смеси. 26 8. Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 2-й секции 27 9. Расчёт эффективности тарелок и высоты 2-й секции. 32 10. Тепловой баланс колонны 33 11. Расчёт штуцеров колонны 35 12. Расчёт теплоизоляции 37 Список литературы 38 Введение Ректификация является одним из важнейших технологических процессов разделения и очистки жидкостей и сжиженных газов в химической, нефтехимической, фармацевтической, пищевой и других отраслях промышленности. Это массообменный процесс, который осуществляется в большинстве случаев в противоточных колонных аппаратах с контактными элементами. Ректификация – это наиболее полное разделение смесей жидкостей, целиком или частично растворимых друг в друге. Процесс заключается в многократном взаимодействии паров с жидкостью – флегмой, полученной при частичной конденсации паров. Процесс основан на том, что жидкости, составляющие смесь, обладают различным давлением пара при одной и той же температуре. Поэтому состав пара, а следовательно, и состав жидкости, получающейся при конденсации пара, будут несколько отличаться от состава начальной смеси: легколетучего компонента в паре будет содержаться больше, чем в перегоняемой жидкости. Очевидно, что в неиспарившейся жидкости концентрация труднолетучего компонента при этом должна увеличиться. Технологический расчёт колонныВ колонну поступает 76000 кг/ч сырья (мазута).Продуктами перегонки являются: 1. Фракция НК-350 оС (пары и газы разложения). 2. Фракция 350-500 оС (вакуумный погон). 3. Фракция 500-КК оС (гудрон). Давление в колонне равно Материальный баланс колонны Материальный баланс колонны составляем на основе данных о выходах (табл. 1) продуктов из сырья. Таблица 1. Наименование продукта Выход, % масс. Вакуумный погон (фр. 350 – 500 oC) 34,3 Гудрон (фр. свыше 500 oC) 62,7 Газы разложения 3 Итого: 100 Расчёт: 1. Расход вакуумного погона: 3. Расход паров и газов разложения: Все результаты расчёта по колонне заносим в таблицу 2. Таблица 2. Материальный баланс по колонне Приход Расход Наименование Расход, Наименование Расход, кг/ч кг/ч Мазут 76000 Пары разложения 2280 Вакуумный погон 26068 Гудрон 47652 Итого: 76000 Итого: 76000 Считаем материальный баланс по каждой секции: Таблица 3. Материальный баланс 1-й секции Приход Расход Наименование % кг/ч Наименование % кг/ч Мазут (пар.ф
аза) (пар.фаза) Пары разложения 37,30 2280 Пары разложения 37,30 2280 Вакуумный погон 26068 Вакуумный погон 26068 (жидкая фаза) Гудрон 62,70 47652 Гудрон 62,70 47652 Итого: 100 76000 Итого: 100 76000 Таблица 4. Материальный баланс 2-й секции Приход Расход Наименование % кг/ч Наименование % кг/ч (пар.фаза) (пар.фаза) Пары разложения 8,04 2280 Пары разложения 8,04 2280 Вакуумный погон 91,96 26068 (жидкая фаза) Вакуумный погон 91,96 26068 Итого: 100 28348 Итого: 100 28348 Определение рабочего флегмового числа и числа теоретических тарелок для 1-й секции. Для выполнения расчёта заменяем имеющиеся фракции углеводородов на простые алканы нормального строения: 1. Фракция НК-350 оС. Так как данная фракция состоит преимущественно из паров диз. топлива, то за НК примем температуру равную 240 оC. Средняя температура равна: (350 240)/2=295 оС. Принимаем: н-гексадекан (С16Н34 ), кип=287 оС, М=226 кг/кмоль. 2. Фракция 350-500 оС. ср=(350 500)/2 = 425 оС. Принимаем: н-гексакозан (С26Н54 ), кип=417 оС, М=366 кг/кмоль. 3. Фракция 500-КК оС Принимаем: н-пентатриаконтан (С35Н72), кип=511 оС, М=492 кг/кмоль. Заменяем перегоняемую смесь углеводородов в 1-й секции на бинарную смесь. В качестве низкокипящеко (НК) компонента принимаем н-гексакозан (С26Н54 ), а в качестве выкокипящего (ВК) - н-пентатриаконтан (С35Н72). Производим расчёт мольных концентрация на входе и на выходах из секции. Мольную концентрацию на входе определяем на основе массовой концентрации, которую рассчитали в материальном балансе 1-й секции (табл. 3). Состав куба дистиллята определяется на основе ср. температур кипения фракции и рассчитывается по формуле: где Pатм- атмосферное давление, PНК и PВК –давление насыщенных паров индивидуальных компонентов при температуре фракции, определяются по уравнению Антуана: где A, В, С – параметры Антуана для каждого компонента. - температура, оС. Параметры уравнения для каждого компонента приведены в таблице 5. Таблица 5. Параметры уравнения Антуана Наименование Коэф-нты А В С н-гексадекан 7,03044 1831,317 154,528 н-гексакозан 7,62867 2434,747 96,1 н-пентатриаконтан 5,778045 1598,23 40,5 Расчёт состава куба: PНК и PВК рассчитываются при температуре равной 500 оС. Расчёт состава дистиллата: PНК и PВК рассчитываются при температуре равной 425 оС. Температуры на выходе из дистиллата и куба определяем по формуле методом последовательного приближения: Температура на выходе из дистиллата равна: D=363 оС Температура на выходе из куба равна: W=408 оС Температура на входе равна: F=376 оС Определяем относительную летучесть При температуре D=363 оС Средняя относительная летучесть: Рис.1 Кривая равновесияСостав пара уходящего с питательной тарелки равен yf=0,738 мол.дол. Рассчитываем минимальное флегмовое число: Оптимальное (рабочее) флегмовое число определяем на основе критерия оптимальности :. Зависимость критерия оптимальности от коэффициента избытка флегмы изображена на рисунке 2. Рис.2 Зависимость критерия оптимальности от коэф-та избытка флегмы По графику определяем что . Отсюда находимо рабочее флегмовое число: Исходя из рабочего флегмового числа строим рабочую линию и определяем теоретическое число тарелок в верхней и нижней части секции.
Рис.3 Теоретические ступени Число теоретических тарелок ТТ=6 Число теоретических тарелок в нижней части Н=4 Число теоретических тарелок в верхней части В=2 Расчёт физико-химических свойств смеси в верхней и нижней частях. Расчёт средних концентраций жидкости: Средние температуры верха и низа: Определяются по той же формуле что и температуры на выходе из дистиллата и куба. Средние массовые доли: Средние плотности жидкости: Плотность НК компонента при температур Н=388 оС равна Плотность ВК компонента при температур Н=388 оС равна Плотность НК компонента при температур В=369 оС равна Плотность ВК компонента при температур В=369 оС равна Средние вязкости жидкости: Вязкость НК компонента при температур Н=388 оС равна Вязкость ВК компонента при температур Н=388 оС равна Вязкость НК компонента при температур В=369 оС равна Вязкость ВК компонента при температур В=369 оС равна Средние коэффициенты диффузии жидкости и пара: Для низа колонны: Гидравлический расчёт колпачковых тарелок 1-й секции. Определяем количество пара поднимающегося вверх по колонне. Примем допущение, что расход пара во всей колонне является величиной постоянной и находится: Определяем расход жидкости в верхней и нижней части колонны: Для расчёта диапазон колебания нагрузки принимаем равными: К3=0,8 – коэффициент уменьшения нагрузки К4=1,1 – коэффициент увеличения нагрузки 1. Диапазон колебания нагрузки. Такое значение приемлемо для колпачковых тарелок. 2. Расчёт оценочной скорости для нижней части: 3. Диаметр нижней части: 4. Так как диаметры оказались одинаковыми принимаем колонну одного диаметра DК=2,4 м Действительную скорость пара в нижней части находим: периметр слива . Относительная активная площадь тарелки: 6. Фактор нагрузки для нижней части колонны: Коэффициент поверхностного натяжения для нижней части колонны: Принимая минимальное расстояние между тарелками определяем комплекс В1 для верхней и нижней частей колонны: Допустимая скорость пара в рабочем сечении колонны для нижней части: 7. Проверяем условие допустимости скоростей пара для верхней и нижней частей колонны: Условие не выполняется, поэтому необходимо увеличивать межтарельчатое расстояние, а при достижении максимального значения принимать тарелку большего диаметра до тех пор пока условие не сойдётся. Расчёт для нижней и верхней частей колонны ведём раздельно. Расчёт нижней части секции: Принимаем следующее диаметр: Принимаем следующее диаметр: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше. 8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие не выполняется. Увеличиваем диаметр колонны: Увеличиваем межтарельчатое расстояние: Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие не выполняется. Увеличиваем диаметр колонны: Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше. 8. Удельная нагрузка на перегородку в нижней части: Условие выполнилось. Продолжаем расчёт дальше. 9. Фактор паровой нагрузки: 10. Глубина барботажа hб=0,03 м (табл.
Оформляется на основании представляемых потребителями заявок (спецификаций) в соответствии со сроком действия выделенных фондов. На основании Н.-з. заключаются договоры на поставку. Принятый к исполнению Н.-з. может заменять договор. В Н.-з. указываются наименования сторон (поставщика, потребителя продукции), количество, общий срок поставки (год, полугодие), технические условия, платёжные и транспортные реквизиты. Приём Н.-з. к исполнению означает установление договорных отношений со всеми вытекающими последствиями при нарушении сторонами принятых обязательств. Порядок выдачи Н.-з., внесения в них коррективов указан в Положении о поставках продукции производственно-технического назначения (СП СССР, 1969, №11, ст. 64), утвержден Постановлением Совета Министров СССР от 9 апреля 1969, № 269. Л. И. Деглин. Насадка Наса'дка в химической технологии, тела различной формы и размера, служащие для заполнения рабочего пространства аппаратов — абсорберов , ректификационных колонн и др. с целью увеличения поверхности контакта между жидкостью и газом (паром) и усиления в результате этого взаимодействия между ними, а также выравнивания потоков, отделения брызг, изменения характера перемешивания
1. Расчет разделения смеси диоксан-толуол в насадочной ректификационной колонне
2. Расчет ректификационной колонны бензол-толуол
3. Расчет ректификационных колонн, обеспечивающих отделение о-ксилола от равновесных м- и п-ксилолов
4. Расчёт комплекса из двух ректификационных колонн
5. Расчет поворотного крана на неподвижной колонне
11. Расчет показателей разработки элемента трехрядной системы
12. Аккредитивные формы расчетов
13. Правовое регулирование расчетов с использованием пластиковых карт
14. Учет расчетов с бюджетом по налогам
15. Правовое положение рабов. Колоны
16. Либерализм в колониях Испании
Набор Philips Avent № 67 "Подарочный набор для малыша 6+". 
Конструктор электронный ЗНАТОК "Первые шаги в электронике. Набор А" (15 схем). 
Конструктор "Row Boat Kit". 17. Расчет надежности, готовности и ремонтопригодности технических средств и вычислительных комплексов
20. Разработка САППР вакуумных систем на начальных этапах проектирования
21. Расчет дифференциального уравнения первого, второго и третьего порядка методом Эйлера
26. Компьютерная программа для расчета режимов резания деревообрабатывающего круглопильного станка
27. Расчет режима прогревного выдерживания конструкции несущей стенки монолитного дома
28. Программа для расчета цеха серийного производства
29. Расчет схемы электроснабжения плавильного цеха обогатительной фабрики
30. Расчет мощности и выбор двигателя для механизма циклического действия
31. Расчет системы электроснабжения с напряжением сети 1 кВ и ниже
32. Тяговый расчет локомотива ВЛ-80Р
Банка для сыпучих продуктов "Цветовная поэма" квадратная, 800 мл. 
12 цветных фломастеров для малышей. 
Набор "Кухня Laura" с варочной панелью, со звуковыми эффектами (в пакете). 33. Расчет духступенчатого редуктора
34. Расчет зубчатых и червячных передач в курсовом проектировании
35. Расчет пароводяного подогревателя
36. Расчет турбогенератора мощностью 20МВт
41. Лазерная резка: расчет зануления кабельной сети и освещенности сборочного места блока
42. Кинематический анализ и расчет станка 1П 365
43. Структура и формирование исходных данных, необходимых для расчета параметров технологических схем
44. Расчет винтового гибочного пресса
45. Выбор материала и расчет параметров обделок вертикальных столов метрополитенов
46. Расчет сборочной машины для сборки детали "Пластина контактная"
47. Расчет подземных инженерных сетей
Противомоскитная сетка, 100х220 см, белая. 
Набор строительных деталей для конструктора "Геометрик". 
Карточная игра "Уно". 49. Расчет комбинированной шлицевой протяжки группового резания
50. Расчет режимов резания при фрезеровании (Методические рекомендации)
51. Расчет конвейерной установки в условиях ш. "Воркутинская"
52. Расчет тепловой схемы ПТУ К-500-65 (3000 (Часть пояснительной к диплому)
53. Кинематический и силовой расчет привода
57. Анализ процесса формообразования и расчет параметров режимов резания
58. Физические свойства вакуумно-плазменных покрытий для режущего инструмента
59. Шахта "Интинская". Расчеты параметров устойчивости пород и крепления выработки
60. Расчет на ЭВМ шпиндельного узла
61. Расчет проектируемой оснастки на пластмассовое изделие
62. Расчет вальцовых механизмов подач деревообрабатывающих станков
63. Производство портландцемента и расчет компонентов
64. Составление плана раскроя пиловочного сырья и расчет технологических потоков лесопильного цеха
Игра настольная "Шакал". 
Спиннер трехлучевой "Цветомузыка", с bluetooth (белый). 
Набор из 100 шариков. 65. Тяговый расчет локомотива ВЛ-80Р
66. Расчет карбюраторного V-образного четырехцилиндрового двигателя на шасси автомобиля ЗАЗ-968М
69. Тепловой и динамический расчет двигателей внутреннего сгорания
73. Расчет системы сбора и передачи данных
74. Расчет редуктора приборного типа
75. Расчет линейных цепей методом топологических графов
76. Расчет топологии толстопленочной микросхемы
77. Теории электрической связи: Расчет приемника, оптимальная фильтрация, эффективное кодирование
78. Расчет некогерентной радиолокационной измерительной системы кругового обзора
79. Схемотехническое и функциональное проектирование вакуумной коммутационной аппаратуры
80. Расчет распределения примесей в кремнии при кристаллизационной очистке и диффузионном легировании
Набор ручек капиллярных STABILO point 88, 6 ручек. 
Полотенце вафельное "Райский уголок", банное, пляжное, 100х150 см. 
Глобус Земли, физико-политический, с подсветкой, 320 мм. 81. Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на биполярных транзисторах
82. Расчет параметров ступенчатого p-n перехода (zip 860 kb)
83. Расчет настроек автоматического регулятора 2
84. Энергетический расчет спутниковой линии связи для передачи телевизионных сигналов
85. Вязкость газов в вакуумной технике
90. Расчет уборки навоза по технологии механизации животноводства
91. Вязкость газов в вакуумной технике
92. Расчет разветвленной электрической цепи постоянного тока
93. Расчет плоской статически определимой фермы
95. Производство синтетического аммиака при среднем давлении. Расчёт колонны синтеза
Рамочка тройная "Классика" (коричневая). 
Пазл "Стройка", 30 элементов. 
Ручка-стилус шариковая "Людмила". 97. Коммерческий банк и система денежных расчетов
99. ОРГАНИЗАЦИЯ БЕЗНАЛИЧНЫХ РАСЧЕТОВ В РЕСПУБЛИКЕ БЕЛАРУСЬ
